Le tecnologie disponibili per la misura della corrente in un contatore di energia sono quattro: shunt resistivo, trasformatore amperometrico (TA), bobina di Rogowski, sensore a effetto Hall nelle sue varianti open-loop, closed-loop e fluxgate. Ciascuna sfrutta un principio fisico diverso, e ciascun principio porta vincoli e opportunit\u00e0 che nessuna ottimizzazione a valle pu\u00f2 riscrivere. <\/p>\n\n
Lo shunt misura una caduta di tensione ai capi di una resistenza nota: \u00e8 il metodo pi\u00f9 diretto e, entro i suoi limiti, il pi\u00f9 accurato. Il TA sfrutta la legge di Faraday: un nucleo ferromagnetico accoppia primario e secondario, generando nativamente l’isolamento galvanico al prezzo della saturazione. La bobina di Rogowski \u00e8 un TA senza nucleo: l’assenza del ferromagnetico elimina la saturazione ma impone un’integrazione a valle. I sensori a effetto Hall misurano il campo magnetico generato dalla corrente, e sono l’unica famiglia di tecnologie che lavora nativamente in corrente continua. <\/p>\n\n
Nessuna di queste tecnologie \u00e8 universalmente superiore. La scelta dipende da quattro parametri applicativi: il regime della corrente (AC, DC, bidirezionale), la banda passante richiesta, il livello di isolamento necessario, e la coppia accuratezza-stabilit\u00e0 termica attesa per tutta la vita del prodotto. <\/p>\n\n
Shunt resistivo: la semplicit\u00e0 ha un prezzo<\/strong><\/h2>\n\nLo shunt \u00e8 una resistenza calibrata, tipicamente compresa tra 50 \u00b5\u03a9 e 500 \u00b5\u03a9 per le correnti di linea usuali, che genera una caduta di tensione proporzionale alla corrente secondo la legge di Ohm. Il segnale di misura \u00e8 dell’ordine dei millivolt: un ADC ad alta risoluzione lo digitalizza, preceduto da uno stadio di amplificazione a guadagno fisso. <\/p>\n\n
Il vantaggio dello shunt \u00e8 la linearit\u00e0 estrema. Non satura, non ha isteresi, e la sua banda passante \u00e8 limitata solo dall’induttanza parassita del componente, tipicamente trascurabile sotto i 100 kHz. \u00c8 nativamente bidirezionale: la tensione ai suoi capi inverte segno quando la corrente cambia direzione. Ed \u00e8 la tecnologia meno costosa per correnti medio-basse. <\/p>\n\n![\"\"](\"https:\/\/www.hhcontrols.com\/wp-content\/uploads\/2026\/04\/herholdt-controls-oem-energy-meters-design-manufacturing-milan_current-sensors-in-energy-meters-electrical-shunt-1024x683.jpg\")
<\/figure>\n\nI limiti sono due, ed entrambi diventano rapidamente critici nelle applicazioni reali.<\/p>\n\n
Il primo \u00e8 la dissipazione termica<\/a>. La potenza dissipata dallo shunt \u00e8 P = I\u00b2R. Uno shunt da 500 \u00b5\u03a9 che trasporta 80 A dissipa 3,2 W in un componente di pochi millimetri quadrati. Il calore generato modifica la resistenza secondo il coefficiente termico (TCR) del materiale, introducendo un errore di misura che la calibrazione a temperatura ambiente non compensa. Leghe specializzate come Manganin o Zeranin riducono il TCR a valori tra 1 e 15 ppm\/\u00b0C, ma non azzerano il problema: su un contatore di Classe 1, un gradiente termico di 40\u00b0C sullo shunt pu\u00f2 produrre da solo un errore compreso tra lo 0,04% e lo 0,6%, a seconda del materiale scelto. <\/p>\n\nIl secondo limite \u00e8 l’assenza di isolamento galvanico<\/a>. Lo shunt \u00e8 in serie al conduttore di linea: il nodo di misura si trova al potenziale di rete. Ogni circuito a valle, amplificatore, ADC, microcontrollore, deve essere isolato separatamente, tipicamente tramite amplificatori isolati capacitivi o digital isolator, e alimentato da uno stadio DC-DC isolato. Questo aumenta complessit\u00e0, costo, area di PCB e introduce nuove sorgenti di rumore che il layout EMC deve gestire.<\/a> <\/p>\n\nTrasformatore amperometrico: l’isolamento nativo e i suoi limiti<\/strong><\/h2>\n\nIl TA \u00e8 un trasformatore con rapporto spire definito, il cui primario coincide con il conduttore di linea stesso. Il secondario, isolato dal nucleo ferromagnetico, fornisce una corrente ridotta e proporzionale alla corrente primaria. L’isolamento galvanico \u00e8 intrinseco alla topologia: nessun componente aggiuntivo, nessun circuito di supporto. <\/p>\n\n
Questa caratteristica, da sola, spiega perch\u00e9 il TA resti la tecnologia dominante nei contatori industriali trifase ad alta corrente e nei quadri di potenza. La corrente del secondario viene chiusa su uno shunt di burden a basso valore, e da l\u00ec la misura procede come nel caso dello shunt resistivo, ma a potenziale di terra. <\/p>\n\n![\"\"](\"https:\/\/www.hhcontrols.com\/wp-content\/uploads\/2026\/04\/herholdt-controls-oem-energy-meters-design-manufacturing-milan_current-sensors-in-energy-meters-current-transformers-1024x683.jpg\")
<\/figure>\n\nI limiti del TA dipendono tutti dalla fisica del nucleo ferromagnetico.<\/p>\n\n
Il primo \u00e8 la saturazione. Un offset DC nella corrente primaria, anche di modesta entit\u00e0, polarizza il nucleo verso la saturazione e distrugge la linearit\u00e0 della misura sull’oscillazione AC sovrapposta. \u00c8 la ragione per cui i TA tradizionali falliscono nelle applicazioni con UPS, inverter mal progettati, carichi a raddrizzatore a semionda, o in presenza di transitori di inserzione con componente continua residua. <\/p>\n\n
Il secondo limite \u00e8 la direzionalit\u00e0. Un TA standard non distingue il segno della corrente se non attraverso la fase del segnale secondario: gestire la bidirezionalit\u00e0 richiede elettronica di misura specifica e calibrazione accurata del ritorno di fase, un esercizio non banale nei contatori multimetro trifase con misura di potenza attiva, reattiva e apparente separate. <\/p>\n\n
Bobina di Rogowski: banda larga, nessuna saturazione<\/strong><\/h2>\n\nLa bobina di Rogowski \u00e8 un avvolgimento elicoidale senza nucleo ferromagnetico, disposto ad anello attorno al conduttore primario. Per legge di Amp\u00e8re genera una tensione proporzionale alla derivata temporale della corrente, dI\/dt. L’uscita analogica richiede un integratore, attivo o passivo, per ricostruire un segnale proporzionale alla corrente. <\/p>\n\n
L’assenza del nucleo elimina in un colpo solo i limiti principali del TA: non esiste saturazione, e la risposta \u00e8 lineare su range di corrente che possono coprire cinque ordini di grandezza. La banda passante si estende tipicamente da 0,1 Hz a oltre 1 MHz con linearit\u00e0 eccellente. Un singolo sensore Rogowski pu\u00f2 misurare accuratamente correnti da 1 A a 10 kA, una caratteristica che nessun TA eguaglia. <\/p>\n\n![\"\"](\"https:\/\/www.hhcontrols.com\/wp-content\/uploads\/2026\/04\/herholdt-controls-oem-energy-meters-design-manufacturing-milan_current-sensors-in-energy-meters-rogowski-coil-1024x716.jpg\")
<\/figure>\n\nIl prezzo di queste qualit\u00e0 \u00e8 doppio.<\/p>\n\n
Il segnale in uscita \u00e8 intrinsecamente debole, e la proporzionalit\u00e0 a dI\/dt significa che a bassa frequenza il livello di segnale crolla. L’integratore a valle deve essere stabile in continua, con offset e deriva termica controllati, per non introdurre errori che si accumulano nel tempo. L’accuratezza dell’intera catena di misura dipende dalla qualit\u00e0 dell’integratore quanto da quella della bobina. <\/p>\n\n
Il secondo limite \u00e8 il posizionamento. La Rogowski \u00e8 sensibile alla posizione del conduttore primario all’interno del proprio anello: spostamenti di pochi millimetri producono errori significativi. Questo vincolo rende la Rogowski meno adatta alle soluzioni di misura industriali permanenti, dove il controllo meccanico del posizionamento non \u00e8 sempre garantito, e ottimale invece per la strumentazione portatile, per il retrofit su impianti esistenti, e per le applicazioni in cui la banda larga giustifica la complessit\u00e0. <\/p>\n\n
Come il TA, la Rogowski non misura corrente continua.<\/p>\n\n
Effetto Hall e fluxgate: quando il DC entra nel progetto<\/strong><\/h2>\n\nQuando l’applicazione richiede la misura di corrente continua, bus DC in caricatori EV, stringhe fotovoltaiche, sistemi di accumulo a batteria, n\u00e9 shunt isolato, n\u00e9 TA, n\u00e9 Rogowski offrono una risposta architetturalmente pulita. I sensori basati su misura di campo magnetico sono l’unica famiglia che combina nativamente misura DC e isolamento galvanico. Le topologie industriali sono tre, e le loro differenze non sono marginali. <\/p>\n\n
Il sensore Hall open-loop misura direttamente il campo magnetico nel traferro di un nucleo concentratore tramite l’effetto Hall. \u00c8 la soluzione pi\u00f9 economica e con il consumo pi\u00f9 basso, banda passante fino a circa 100 kHz. Il suo limite \u00e8 l’offset termico: un tipico Hall open-loop presenta un offset residuo dell’ordine di \u00b11% del fondo scala, variabile con la temperatura, che lo rende inadatto a misure di accuratezza destinate a fatturazione. \u00c8 invece adeguato per monitoraggio, protezione di sovracorrente e controllo di carica a bassa risoluzione. <\/p>\n\n
Il sensore Hall closed-loop (o zero-flux) aggiunge una bobina di compensazione, alimentata in controreazione, che annulla il flusso nel nucleo e mantiene il sensore Hall sempre al proprio punto di lavoro ottimale. L’accuratezza migliora sensibilmente, tipicamente classe 0,5, a fronte di un consumo di alimentazione superiore e di una maggiore complessit\u00e0 circuitale. <\/p>\n\n![\"\"](\"https:\/\/www.hhcontrols.com\/wp-content\/uploads\/2026\/04\/herholdt-controls-oem-energy-meters-design-manufacturing-milan_current-sensors-in-energy-meters-hall-effect-sensor-1024x1024.jpg\")
<\/figure>\n\nIl fluxgate \u00e8 una tecnologia distinta. Utilizza un nucleo magnetico saturato alternativamente da un segnale di eccitazione, e sfrutta la distorsione armonica prodotta dal campo DC residuo come segnale di misura. \u00c8 la tecnologia pi\u00f9 accurata tra le architetture commercialmente disponibili: classi 0,1 e offset termici significativamente inferiori al closed-loop Hall. Il prezzo \u00e8 un consumo di alimentazione ancora superiore, un costo unitario sensibilmente maggiore, e un’elettronica di condizionamento pi\u00f9 sofisticata. <\/p>\n\n
Per un OEM che stia progettando un’infrastruttura di ricarica DC destinata alla conformit\u00e0 Eichrecht, o un contatore DC per sistemi di accumulo con funzione di billing secondo IEC 62053-41, la scelta non \u00e8 tra Hall open-loop e Hall closed-loop: \u00e8 tra un fluxgate correttamente dimensionato e un’architettura alternativa basata su shunt isolato digitalmente con amplificatore Sigma-Delta isolato. Entrambe possono raggiungere la classe richiesta, ma con compromessi di costo, consumo e comportamento termico differenti. La decisione non \u00e8 ovvia, e dipende strettamente dal profilo operativo dell’applicazione. <\/p>\n\n
La scelta per applicazione reale<\/strong><\/h2>\n\nNessuno di questi sensori \u00e8 intrinsecamente superiore. Ciascuno ha un dominio in cui \u00e8 la scelta corretta, e altri domini in cui qualunque tentativo di forzarlo porter\u00e0 il progetto verso costi, complessit\u00e0 e limiti prevedibili. <\/p>\n\n
Ogni scelta comporta conseguenze a valle: la topologia del front-end analogico, il numero di canali isolati richiesti dall’ADC, il budget di alimentazione, la strategia di calibrazione, la complessit\u00e0 del firmware metrologico. Un progetto che sceglie il sensore giusto riduce la complessit\u00e0 di tutto ci\u00f2 che viene dopo. Un progetto che sceglie un sensore inadeguato paga quella decisione in ogni strato successivo, e la paga fino alla fine del ciclo di vita del prodotto. <\/p>\n\n
Cosa significa tutto questo per un OEM<\/strong><\/h2>\n\nQuando un OEM specifica un contatore di energia per la propria applicazione, la tecnologia del sensore di corrente non \u00e8 un dettaglio da delegare al fornitore senza discussione. \u00c8 la decisione che determina se il contatore potr\u00e0 misurare il profilo di corrente reale dell’applicazione, con l’accuratezza richiesta, per tutta la vita commerciale del prodotto. <\/p>\n\n
Un fornitore che propone una soluzione basata su shunt per un’applicazione EV DC sta semplificando il proprio problema, non il tuo. Un fornitore che propone un TA standard per un’applicazione con carichi a VFD sta trasferendo a valle gli errori di misura sulle armoniche. Un fornitore che propone un Hall open-loop per una misura destinata a fatturazione MID sta sottodimensionando l’accuratezza prima ancora che il progetto inizi. <\/p>\n\n
La domanda da porre al fornitore non \u00e8: “che sensore di corrente usate?” La domanda \u00e8: “abbiamo un profilo di corrente cos\u00ec, AC o DC, bidirezionale o no, range tipico e picco, contenuto armonico atteso, accuratezza richiesta, isolamento necessario, temperatura operativa, che sensore raccomandate, e perch\u00e9 avete scartato le alternative?” <\/p>\n\n
Un fornitore che sa rispondere a questa domanda con la stessa struttura, tecnologia raccomandata, motivazione tecnica, alternative considerate, compromessi accettati, ha fatto il lavoro di ingegneria che ti serve. Un fornitore che offre un’unica tecnologia per tutte le applicazioni sta vendendo quello che ha, non quello che ti serve. <\/p>\n\n
La scelta del sensore di corrente definisce il contatore. \u00c8 il motivo per cui la valutazione seria di un fornitore OEM di contatori di energia inizia da questa domanda, non da un codice di catalogo. <\/p>\n\n
<\/figure>\n\nI limiti sono due, ed entrambi diventano rapidamente critici nelle applicazioni reali.<\/p>\n\n
Il primo \u00e8 la dissipazione termica<\/a>. La potenza dissipata dallo shunt \u00e8 P = I\u00b2R. Uno shunt da 500 \u00b5\u03a9 che trasporta 80 A dissipa 3,2 W in un componente di pochi millimetri quadrati. Il calore generato modifica la resistenza secondo il coefficiente termico (TCR) del materiale, introducendo un errore di misura che la calibrazione a temperatura ambiente non compensa. Leghe specializzate come Manganin o Zeranin riducono il TCR a valori tra 1 e 15 ppm\/\u00b0C, ma non azzerano il problema: su un contatore di Classe 1, un gradiente termico di 40\u00b0C sullo shunt pu\u00f2 produrre da solo un errore compreso tra lo 0,04% e lo 0,6%, a seconda del materiale scelto. <\/p>\n\n Il secondo limite \u00e8 l’assenza di isolamento galvanico<\/a>. Lo shunt \u00e8 in serie al conduttore di linea: il nodo di misura si trova al potenziale di rete. Ogni circuito a valle, amplificatore, ADC, microcontrollore, deve essere isolato separatamente, tipicamente tramite amplificatori isolati capacitivi o digital isolator, e alimentato da uno stadio DC-DC isolato. Questo aumenta complessit\u00e0, costo, area di PCB e introduce nuove sorgenti di rumore che il layout EMC deve gestire.<\/a> <\/p>\n\n Il TA \u00e8 un trasformatore con rapporto spire definito, il cui primario coincide con il conduttore di linea stesso. Il secondario, isolato dal nucleo ferromagnetico, fornisce una corrente ridotta e proporzionale alla corrente primaria. L’isolamento galvanico \u00e8 intrinseco alla topologia: nessun componente aggiuntivo, nessun circuito di supporto. <\/p>\n\n Questa caratteristica, da sola, spiega perch\u00e9 il TA resti la tecnologia dominante nei contatori industriali trifase ad alta corrente e nei quadri di potenza. La corrente del secondario viene chiusa su uno shunt di burden a basso valore, e da l\u00ec la misura procede come nel caso dello shunt resistivo, ma a potenziale di terra. <\/p>\n\n I limiti del TA dipendono tutti dalla fisica del nucleo ferromagnetico.<\/p>\n\n Il primo \u00e8 la saturazione. Un offset DC nella corrente primaria, anche di modesta entit\u00e0, polarizza il nucleo verso la saturazione e distrugge la linearit\u00e0 della misura sull’oscillazione AC sovrapposta. \u00c8 la ragione per cui i TA tradizionali falliscono nelle applicazioni con UPS, inverter mal progettati, carichi a raddrizzatore a semionda, o in presenza di transitori di inserzione con componente continua residua. <\/p>\n\n Il secondo limite \u00e8 la direzionalit\u00e0. Un TA standard non distingue il segno della corrente se non attraverso la fase del segnale secondario: gestire la bidirezionalit\u00e0 richiede elettronica di misura specifica e calibrazione accurata del ritorno di fase, un esercizio non banale nei contatori multimetro trifase con misura di potenza attiva, reattiva e apparente separate. <\/p>\n\n La bobina di Rogowski \u00e8 un avvolgimento elicoidale senza nucleo ferromagnetico, disposto ad anello attorno al conduttore primario. Per legge di Amp\u00e8re genera una tensione proporzionale alla derivata temporale della corrente, dI\/dt. L’uscita analogica richiede un integratore, attivo o passivo, per ricostruire un segnale proporzionale alla corrente. <\/p>\n\n L’assenza del nucleo elimina in un colpo solo i limiti principali del TA: non esiste saturazione, e la risposta \u00e8 lineare su range di corrente che possono coprire cinque ordini di grandezza. La banda passante si estende tipicamente da 0,1 Hz a oltre 1 MHz con linearit\u00e0 eccellente. Un singolo sensore Rogowski pu\u00f2 misurare accuratamente correnti da 1 A a 10 kA, una caratteristica che nessun TA eguaglia. <\/p>\n\n Il prezzo di queste qualit\u00e0 \u00e8 doppio.<\/p>\n\n Il segnale in uscita \u00e8 intrinsecamente debole, e la proporzionalit\u00e0 a dI\/dt significa che a bassa frequenza il livello di segnale crolla. L’integratore a valle deve essere stabile in continua, con offset e deriva termica controllati, per non introdurre errori che si accumulano nel tempo. L’accuratezza dell’intera catena di misura dipende dalla qualit\u00e0 dell’integratore quanto da quella della bobina. <\/p>\n\n Il secondo limite \u00e8 il posizionamento. La Rogowski \u00e8 sensibile alla posizione del conduttore primario all’interno del proprio anello: spostamenti di pochi millimetri producono errori significativi. Questo vincolo rende la Rogowski meno adatta alle soluzioni di misura industriali permanenti, dove il controllo meccanico del posizionamento non \u00e8 sempre garantito, e ottimale invece per la strumentazione portatile, per il retrofit su impianti esistenti, e per le applicazioni in cui la banda larga giustifica la complessit\u00e0. <\/p>\n\n Come il TA, la Rogowski non misura corrente continua.<\/p>\n\n Quando l’applicazione richiede la misura di corrente continua, bus DC in caricatori EV, stringhe fotovoltaiche, sistemi di accumulo a batteria, n\u00e9 shunt isolato, n\u00e9 TA, n\u00e9 Rogowski offrono una risposta architetturalmente pulita. I sensori basati su misura di campo magnetico sono l’unica famiglia che combina nativamente misura DC e isolamento galvanico. Le topologie industriali sono tre, e le loro differenze non sono marginali. <\/p>\n\n Il sensore Hall open-loop misura direttamente il campo magnetico nel traferro di un nucleo concentratore tramite l’effetto Hall. \u00c8 la soluzione pi\u00f9 economica e con il consumo pi\u00f9 basso, banda passante fino a circa 100 kHz. Il suo limite \u00e8 l’offset termico: un tipico Hall open-loop presenta un offset residuo dell’ordine di \u00b11% del fondo scala, variabile con la temperatura, che lo rende inadatto a misure di accuratezza destinate a fatturazione. \u00c8 invece adeguato per monitoraggio, protezione di sovracorrente e controllo di carica a bassa risoluzione. <\/p>\n\n Il sensore Hall closed-loop (o zero-flux) aggiunge una bobina di compensazione, alimentata in controreazione, che annulla il flusso nel nucleo e mantiene il sensore Hall sempre al proprio punto di lavoro ottimale. L’accuratezza migliora sensibilmente, tipicamente classe 0,5, a fronte di un consumo di alimentazione superiore e di una maggiore complessit\u00e0 circuitale. <\/p>\n\n Il fluxgate \u00e8 una tecnologia distinta. Utilizza un nucleo magnetico saturato alternativamente da un segnale di eccitazione, e sfrutta la distorsione armonica prodotta dal campo DC residuo come segnale di misura. \u00c8 la tecnologia pi\u00f9 accurata tra le architetture commercialmente disponibili: classi 0,1 e offset termici significativamente inferiori al closed-loop Hall. Il prezzo \u00e8 un consumo di alimentazione ancora superiore, un costo unitario sensibilmente maggiore, e un’elettronica di condizionamento pi\u00f9 sofisticata. <\/p>\n\n Per un OEM che stia progettando un’infrastruttura di ricarica DC destinata alla conformit\u00e0 Eichrecht, o un contatore DC per sistemi di accumulo con funzione di billing secondo IEC 62053-41, la scelta non \u00e8 tra Hall open-loop e Hall closed-loop: \u00e8 tra un fluxgate correttamente dimensionato e un’architettura alternativa basata su shunt isolato digitalmente con amplificatore Sigma-Delta isolato. Entrambe possono raggiungere la classe richiesta, ma con compromessi di costo, consumo e comportamento termico differenti. La decisione non \u00e8 ovvia, e dipende strettamente dal profilo operativo dell’applicazione. <\/p>\n\n Nessuno di questi sensori \u00e8 intrinsecamente superiore. Ciascuno ha un dominio in cui \u00e8 la scelta corretta, e altri domini in cui qualunque tentativo di forzarlo porter\u00e0 il progetto verso costi, complessit\u00e0 e limiti prevedibili. <\/p>\n\n Ogni scelta comporta conseguenze a valle: la topologia del front-end analogico, il numero di canali isolati richiesti dall’ADC, il budget di alimentazione, la strategia di calibrazione, la complessit\u00e0 del firmware metrologico. Un progetto che sceglie il sensore giusto riduce la complessit\u00e0 di tutto ci\u00f2 che viene dopo. Un progetto che sceglie un sensore inadeguato paga quella decisione in ogni strato successivo, e la paga fino alla fine del ciclo di vita del prodotto. <\/p>\n\n Quando un OEM specifica un contatore di energia per la propria applicazione, la tecnologia del sensore di corrente non \u00e8 un dettaglio da delegare al fornitore senza discussione. \u00c8 la decisione che determina se il contatore potr\u00e0 misurare il profilo di corrente reale dell’applicazione, con l’accuratezza richiesta, per tutta la vita commerciale del prodotto. <\/p>\n\n Un fornitore che propone una soluzione basata su shunt per un’applicazione EV DC sta semplificando il proprio problema, non il tuo. Un fornitore che propone un TA standard per un’applicazione con carichi a VFD sta trasferendo a valle gli errori di misura sulle armoniche. Un fornitore che propone un Hall open-loop per una misura destinata a fatturazione MID sta sottodimensionando l’accuratezza prima ancora che il progetto inizi. <\/p>\n\n La domanda da porre al fornitore non \u00e8: “che sensore di corrente usate?” La domanda \u00e8: “abbiamo un profilo di corrente cos\u00ec, AC o DC, bidirezionale o no, range tipico e picco, contenuto armonico atteso, accuratezza richiesta, isolamento necessario, temperatura operativa, che sensore raccomandate, e perch\u00e9 avete scartato le alternative?” <\/p>\n\n Un fornitore che sa rispondere a questa domanda con la stessa struttura, tecnologia raccomandata, motivazione tecnica, alternative considerate, compromessi accettati, ha fatto il lavoro di ingegneria che ti serve. Un fornitore che offre un’unica tecnologia per tutte le applicazioni sta vendendo quello che ha, non quello che ti serve. <\/p>\n\n La scelta del sensore di corrente definisce il contatore. \u00c8 il motivo per cui la valutazione seria di un fornitore OEM di contatori di energia inizia da questa domanda, non da un codice di catalogo. <\/p>\n\nTrasformatore amperometrico: l’isolamento nativo e i suoi limiti<\/strong><\/h2>\n\n
<\/figure>\n\nBobina di Rogowski: banda larga, nessuna saturazione<\/strong><\/h2>\n\n
<\/figure>\n\nEffetto Hall e fluxgate: quando il DC entra nel progetto<\/strong><\/h2>\n\n
<\/figure>\n\nLa scelta per applicazione reale<\/strong><\/h2>\n\n
Cosa significa tutto questo per un OEM<\/strong><\/h2>\n\n